Alprom74.ru

Домашнему мастеру
2 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетное сопротивление сжатию кладки

4.2. МАТЕРИАЛЫ ФУНДАМЕНТОВ (ч. 2)

ТАБЛИЦА 4.9. КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
Факторы и конструкции, обусловливающие введение коэффициентов условий работыУсловное обозначениеЧисленное значение
1. Длительность действия нагрузки:
а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок, суммарная длительность которых мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые- нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении конструкций), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и тому подобных грунтов:
для тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях естественного твердения и подвергнутого тепловой обработке, если конструкция эксплуатируется в условиях, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %) mb11,0
в остальных случаях0,85
б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок, суммарная длительность действия которых мала: для всех видов бетоновmb11,1
2. Бетонирование в вертикальном положении при высоте бетонирования более 1,5 мmb70,85
3. Бетонные конструкцииmb50,9

Расчетные сопротивления кладки приведены в табл. 4.10—4.16. Расчетные сопротивления кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и природного камня плотностью более 1800 кг/м 3 , принимаются с коэффициентом 1,1; из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов по экспериментальным данным.

ТАБЛИЦА 4.10. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КИРПИЧА ВСЕХ ВИДОВ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 50—150 мм НА ТЯЖЕЛЫХ РАСТВОРАХ
Марка кирпича или камняРасчетные сопротивления, МПа
при марке растворапри прочности раствора, МПа
200150100755025100,2
3003,93,63,33,02,82,52,21,71,5
2503,63,33,02,82,52,21,91,51,3
2003,23,02,72,52,21,81,61,31,0
1502,62,42,22,01,81,51,31,00,8
1252,22,01,91,71,41,20,90,7
1002,01,81,71,51,31,00,80,6
751,51,41,31,10,90,60,5

Примечание. К расчетным сопротивлениям сжатию следует применять коэффициенты; при применении жестких цементных растворов (без добавок глины или извести), легких растворов и известковых растворов в возрасте до 3 мес. — 0,85; цементных растворов (без извести или глины) с органическими пластификаторами — 0,9.

ТАБЛИЦА 4.11. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ КРУПНЫХ СПЛОШНЫХ БЛОКОВ И БЛОКОВ ИЗ ПРИРОДНОГО КАМНЯ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 500—1000 мм
Марка бетона или кладкиРасчетные сопротивления, МПа
при марке растворапри прочности раствора равной нулю
10075502510
50010,310,19,89,38,76,3
4008,78,48,27,77,45,3
3006,96,76,56,25,74,4
2506,15,95,75,44,93,8
2005,04,94,74,34,03,0
1504,24,13,93,73,42,4
1003,12,92,72,62,41,7
752,32,22,12,01,81,3
ТАБЛИЦА 4.12. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
при марке растворапри прочности раствора, МПа
200150100755025100,2
5007,87,36,96,76,46,05,34,64,3
4006,56,05,85,55,35,04,53,83,5
3005,84,94,74,54,34,03,73,12,8
2004,03,83,63,53,33,02,82,32,0
1503,33,12,92,82,62,42,21,81,5
1002,52,52,32,22,01,81,71,31,0
751,91,81,71,51,41,10,8
501,51,41,31,21,00,80,6

При отсутствии таких данных расчетные сопротивления допускается принимать по табл. 4.11 с коэффициентом 0,9 при пустотности 5 %; 0,5 при пустотности 25 % и 0,25 при пустотности 45 %.

ТАБЛИЦА 4.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ ПУСТОТЕЛЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200—300 мм
Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
при марке растворапри прочности раствора, МПа
100755025100,2
1002,01,71,71,61,41,10,9
751,61,51,41,31,10,90,7
501,21,151,11,00,90,70,5
ТАБЛИЦА 4.14. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСЕВОМУ РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ КАМНЕЙ
Напряженное состояниеРасчетное сопротивление, МПа,
при марке раствора
502510
Осевое растяжение по перевязанному сечению Rt :
для кладки камней правильной формы
для бутовой кладки
0,16
0,12
0,11
0,08
0,05
0,04
Срез по сечению Rsq
неперевязанному для кладки всех видов
(касательное сцепление);
перевязанному для бутовой кладки
0,16

ТАБЛИЦА 4.15. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОБЕТОНА (НЕВИБРИРОВАННОГО)
Марка рваного бутаРасчетные сопротивления, МПа, при марке бетона
2001501007550
200 и выше4,03,53,02,52,0
1002,21,8
502,01,7

Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

Основными конструкционными материалами фундаментов являются железобетон и бетон, которые можно применять при устройстве всех видов монолитных и сборных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях. При наличии агрессивных подземных вод следует применять цементы соответствующих видов или устраивать поверхностную гидроизоляцию.

ТАБЛИЦА 4.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОВОЙ КЛАДКИ ИЗ РВАНОГО БУТА
Марка камняРасчетные сопротивления, МПа
при марке растворапри прочности раствора, МПа
100755025100,2
6002,01,71,40,90,650,30,2
5001,81,51,30,850,60,270,18
4001,51,31,10,80,550,230,15
3001,31,10,950,70,50,20,12
2001,11,00,80,60,450,180,08
1500,90,80,70,550,40,170,07
1000,750,70,60,50,350,150,05

Примечания: 1. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.

2. Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 0,1 МПа, при кладке в траншеях в распор с нетронутым грунтом, а также при надстройках — на 0,2 МПа.

Фундаменты на основе силикатных материалов и цементогрунта применяются в конструкциях, работающих на сжатие, в фундаментах с уступами или с наклонными гранями при отсутствии агрессивных подземных вод. Каменная кладка из кирпича и бута предусматривается в конструкциях, работающих на сжатие, преимущественно для ленточных фундаментов и стен подвалов. Бутобетон и бетон рекомендуется применять при устройстве фундаментов, возводимых в отрываемых полостях или траншеях при их бетонировании в распор со стенками. Допускается применение бутовых, бутобетонных и бетонных фундаментов с уступами или с наклонными гранями. Высота уступа для бетона принимается не менее 30 см, для бутобетона и бутовой кладки — 40 см.

Для получения жестких фундаментов, исключающих появление растягивающих напряжений в нижней части, отношение высоты уступа к его ширине h1/C1 , а также отношение высоты фундамента к его выносу должно быть не менее 1,5. Толщину стен из бутобетона следует принимать не менее 35 см, а из бута — 50 см; размеры сечения столбов из бутобетона — не менее 40 см, а из бута — 60 см.

Применение дерева и металла допустимо при устройстве фундаментов временных зданий и сооружений.

Сорочан Е.А. Основания, фундаменты и подземные сооружения

Нормативные документы

Главное меню

СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Автор Редактор контента
18.08.2008 г.

3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:

на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см 2 — 0,8;

на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.

3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.

3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:

а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее;

б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;

в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м 3 );

0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;

0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;

0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.

3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:

0,9 при пустотности блоков £ 5 %

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:

0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:

0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

0,5 — то же, в прочих зонах;

0,8 — для кладки внутренних стен.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

Вид напряженного состояния

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам

при марке раствора

А. Осевое растяжение

1. По неперевя­занному сечению для кладки всех видов (нормаль­ное сцепление; рис. 1)

2. По перевязанному сечению (рис. 2):

а) для кладки из камней правильной формы

б) для бутовой кладки

Б. Растяжение при изгибе

3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)

4. По перевязанному сечению (рис. 3):

а) для кладки из камней правильной формы

б) для бутовой кладки

5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касатель­ное сцепление)

6. По перевязанному сечению для бутовой кладки

Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.

2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4;

для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;

для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33.

При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.

3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.

3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

Вид напряженного состояния

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня

Расчетные сопротивления кладки

КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Расчет колонн с учетом продольного изгиба

Конструкции металлических колонн одноэтажных промышленных зданий даны в п. 5.3.2.

Стержни колонн могут быть сплошными и сквозными (безраскосными с планками, раскосными в двух плоскостях и раскосными в четырех плоскостях).

Сплошные колонны целесообразно получать соединением (сваркой) нескольких типовых прокатных профилей (двутавров, швеллеров, уголков). Особенно это касается центрально-сжатых колонн, поскольку гибкости проката в различных плоскостях сильно различаются (для двутавров радиусы инерции относительно осей x и y представлены отношением i_x = 2*i_y ).

Внецентренно сжатые колонны имеют обычно развитую сжатую подкрановую часть стержня (например, сжатый швеллер соединен листом с двутавром). Верхняя надкрановая часть колонн чаще всего имеет форму двутавра.

Внецентренно сжатые колонны рассчитываются на прочность и устойчивость.

На прочность выполняется расчет при упругой работе материала:

N /A_n (+ | -) M_x*y/I_xn (+ | -) M_y*x/I_yn

M_x и M_y – изгибающие моменты;

x и y – расстояния от нейтральной оси до крайнего волокна;

I_xn и I_yn – моменты инерции «нетто»;

R_y – расчетное сопротивление;

g_c – коэффициент условий работы конструкции.

Устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изогнутых колонн проверяется по условию

Завод-изготовитель указывает в паспорте прочность, морозостойкость и объемную массу. При отсутствии паспорта параметры каменного материала определяются в лаборатории.

Каменные материалы представлены следующими основными видами:

Имеются следующие виды кирпича:

глиняный обыкновенный (марки 75,100,125 и реже 150);

силикатный (марки 75. 250);

пустотелый (марки 75. 150).

Размеры кирпича 250x120x65 мм или 250x120x88 мм.

Камни обыкновенные имеют следующий вид:

сплошные или пустотелые бетонные камни (из тяжелого бетона или из бетона с пористым заполнителем, размерами 390 x 190 x 188 мм или 390 x 90 x 188 мм, с массой отдельных камней до 32 кг);

природные камни (пиленые известняки и туфы массой до 1.8 т/куб. м и размерами 390x190x188 мм, 390x190x238 мм, 490x240x188 мм);

Крупными блоками являются:

бетонные и силикатные блоки (с толщиной наружных стеновых блоков 300. 600 мм и внутренних — 200. 400 мм);

блоки из кирпича и керамических камней, способствующие индустриализации строительства;

блоки из природных камней марок 25. 100.

Для связи камней используются растворы марок (в кгс/кв. см):

По виду вяжущего различают цементные, известковые, цементно-известковые и цементно-глиняные растворы.

Прочность каменной кладки зависит от марки камня, марки раствора и условий работы конструкции. Временное сопротивление кладки сжатию (R_u) получено по результатам испытаний. Делением R_u на коэффициенты безопасности получены расчетные сопротивления сжатию кладки (R), приведенные в таблицах СНиП.

Кроме того, расчетные сопротивления должны умножаться на коэффициенты условий работы конструкции m_k и m_k1. Для столба или простенка площадью сечения меньше или равно 0.3 кв.м – m_k = 0.8. Для элементов круглого сечения из обычного кирпича без армирования – m_k = 0.6. Если эксплуатационные нагрузки будут приложены более чем, через год – m_k = 1.1. Коэффициент m_k1 учитывает снижение прочности кладки, возводимой методом замораживания.

Расчетное сопротивление кладки осевому растяжению R_p = 0.1. 0.8 кгс/кв. см в расчетах не учитывается.

Расчетные сопротивления сжатию кладки в таблицах СНиП для различных видов изделий приводятся как функция марки камня и марки раствора (при этом раствор имеет решающее значение). Например, для кирпича марки 125 при растворе марки 10 расчетное сопротивление кладки R = 12 кгс/кв. см; тот же кирпич с раствором марки 100 – R = 20 кгс/кв. см.

Для увеличения несущей способности конструкции применяют армирование кладки горизонтальными сетками и продольное армирование.

Сетки с прямоугольными и квадратными ячейками изготавливают из проволоки класса В-I диаметром 5 мм. При большем диаметре проволоки применяют сетки типа «зигзаг». Расстояние между стержнями сеток (c) принимают 30. 120 мм; по высоте кладки расстояния между сеток (s) не более 400 мм и не более 0.75 наименьшего размера сечения элемента.

Расчетное сопротивление сжатию для армированной горизонтальными сетками кладки (на растворе марки 25 и выше)

Расчетное сопротивление кирпичной кладки. Как правильно?

Страница 1 из 212>

Хочу быть фотографом 🙂

. применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес;
0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

Хочу быть фотографом 🙂

Если я Вас правильно понял, то коэффициент нужно учитывать. Но почему в таблицах В.А. Масловского про это ничего не сказано, но более того не учтенно.
Вот, например возмем кирпичный простенок 510х380мм из кирпича М-75 на ц/п растворе М-50. Высота этажа 3,0м.
N= 0.92*51*38*0.8*13*0.85=15.76тс
где
0,92-коэф продольного изгиба
51*38=1938см.кв-площадь сечения
0,8-коэф условий работы, при площади менее 0,3м
13-расчетное сопротивления кладки
0,85-коэф, про котрый сказано выше

Если смотреть по таблицам В.А. Масловского, то несущая способность равна 18,0тс.

Так где же правда. может чего я не понимаю 🙄 ??

Хочу быть фотографом 🙂

«. Не знаю..такое ощущение, что этот коэффициент недавно придумали). «

Не думаю. Маразм полный. Далеко ходить не нужно. Возьмите даже пособие к этому СНиПу, за пунктом 5,40 есть пример №9. В котором пример расчета приводиться для кирпичной кладки М75 на растворе М25. Но нигде нет этого коэффициента. И условия задачи размазаны — «. на растворе М25. » — на каком растворе?, нужно было уточнять.

Мне так кажеться, что СНиП и пособие к нему писались совершенно разными людьми, и не удивлюсь, что даже не специалисты в строительной области. 👿

Ведь это коэффициент существенно влияет на расчет: на предел прочности простой и армированой кладки, смятия, . и т.д. забирает 15%. 🙄

«. А если с другой стороны на это посмотреть. Ведь за 3 месяца на простенок не будет приложена вся нагрузка, тогда как это учесть. «

— Могу поспорить с Вами Серж. Это только так теоретически. А не практике совсем наоборот. Сделали простенки, через 5-6дней положыли на них балки, плиты. а потом на эти плиты всплошную в2 ряда кирпичных поддонов, куча всякого металла, ну и т.д.

Расчет кирпичной кладки на прочность

  • Поклейка обоев
  • Калькулятор штукатурки
  • Покраска стен
  • Отделка панелями
  • Шпатлевка стен
  • Перегородки из ГКЛ
    • Укладка ламината
    • Демонтаж ламината
    • Стяжка пола
    • Реечный потолок
    • Шпатлевка потолка
    • Панели ПВХ
  • Проемы
  • Отзывы
  • Вызвать замерщика
  • Сантехмонтаж
    • Вызвать электрика
  • Интернет-магазин
  • Подвесные потолки
    • Калькулятор
    • Монтаж
    • Характеристики
    • Комплектация
    • Типы потолка
    • Белый
    • Под дерево
    • Зеркальный
    • Металлик
    • Черный
    • Бежевый
  • Фотогалерея
  • Инструкция
  • Отзывы
  • Армстронг
    • Калькулятор
    • Монтаж Грильято
    • Характеристики
    • Цвета
    • Цвета RAL
  • Натяжные
    • Цвета
  • Тканевые
  • Двухуровневые
  • Отзывы
  • Вызвать замерщика
  • Поставщикам
  • Аренда инструмента

    Наружные несущие стены должны быть, как минимум, рассчитаны на прочность, устойчивость, местное смятие и сопротивление теплопередаче. Чтобы узнать, какой толщины должна быть кирпичная стена, нужно произвести ее расчет. В этой статье мы рассмотрим расчет несущей способности кирпичной кладки, а в следующих статьях — остальные расчеты. Чтобы не пропустить выход новой статьи, подпишитесь на рассылку и вы узанете какой должна быть толщина стены после всех расчетов. Так как наша компания занимается строительством коттеджей, то есть малоэтажным строительством, то все расчеты мы будем рассматривать именно для этой категории.

    Несущими называются стены, которые воспринимают нагрузку от опирающихся на них плит перекрытий, покрытий, балок и т.д.

    Также следует учесть марку кирпича по морозостойкости. Так как каждый строит дом для себя, как минимум на сто лет, то при сухом и нормальном влажностном режиме помещений принимается марка (Мрз) от 25 и выше.

    При строительстве дома, коттеджа, гаража, хоз.построек и др.сооружений с сухим и нормальным влажностным режимом рекомендуется применять для наружных стен пустотелый кирпич, так как его теплопроводность ниже, чем у полнотелого. Соответственно, при теплотехническом расчете толщина утеплителя получится меньше, что сэкономит денежные средства при его покупке. Полнотелый кирпич для наружных стен необходимо применять только при необходимости обеспечения прочности кладки.

    Армирование кирпичной кладки допускается только лишь в том случае, когда увеличение марки кирпича и раствора не позволяет обеспечить требуемую несущую способность.

    Пример расчета кирпичной стены.

    Исходные данные: Рассчитать стену первого этажа двухэтажного коттеджа на прочность. Стены выполнены из кирпича М75 на растворе М25 толщиной h=250мм, длина стены L=6м. Высота этажа H=3м.

    Несущая способность кирпичной кладки зависит от многих факторов — от марки кирпича, марки раствора, от наличия проемов и их размеров, от гибкости стен и т.д. Расчет несущей способности начинается с определения расчетной схемы. При расчете стен на вертикальные нагрузки, стена считается опертой на шарнирно-неподвижные опоры. При расчете стен на горизонтальные нагрузки (ветровые), стена считается жестко защемленной. Важно не путать эти схемы, так как эпюры моментов будут разными.

    Выбор расчетного сечения.

    В глухих стенах за расчетное принимается сечение I-I на уровне низа перекрытия с продольной силой N и максимальным изгибающим моментом М. Часто опасным бывает сечение II-II, так как изгибающий момент чуть меньше максимального и равен 2/3М, а коэффициенты mg и φ минимальны.

    В стенах с проемами сечение принимается на уровне низа перемычек.

    Давайте рассмотрим сечение I-I.

    Из прошлой статьи Сбор нагрузок на стену первого этажа возьмем полученное значение полной нагрузки, которая включает в себя нагрузки от перекрытия первого этажа P1=1,8т и вышележащих этажей G=G п +P 2 +G 2= 3,7т:

    Плита перекрытия опирается на стену на расстоянии а=150мм. Продольная сила P1 от перекрытия будет находиться на расстоянии а / 3 = 150 / 3 = 50 мм. Почему на 1/3? Потому что эпюра напряжений под опорным участком будет в виде треугольника, а центр тяжести треугольника как раз находится на 1/3 длины опирания.

    Нагрузка от вышележащих этажей G считается приложенной по центру.

    Так как нагрузка от плиты перекрытия (P1) приложена не по центру сечения, а на расстоянии от него равном:

    то она будет создавать изгибающий момент (М) в сечении I-I. Момент — это произведение силы на плечо.

    Тогда эксцентриситет продольной силы N составит:

    Так как несущая стена толщиной 25см, то в расчете следует учесть величину случайного эксцентриситета eν=2см, тогда общий эксцентриситет равен:

    Прочность кл адки внецентренно сжатого элемента определяется по формуле:

    Коэффициенты mg и φ1 в рассматриваемом сечении I-I равны 1.

    — R — расчетное сопротивление кладки сжатию. Определяем по таблице 2 СНиП II-22-81 (скачать СНиП II-22-81). Расчетное сопротивление кладки из кирпича М75 на растворе М25 равно 11 кг/см 2 или 110 т/м 2

    — Ac — площадь сжатой части сечения, определяется по формуле:

    A — площадь поперечного сечения. Так как сбор нагрузок считали на 1 пог. метр, то и площадь поперечного сечения определяем от одного метра стены A = L * h = 1 * 0,25 = 0,25 м 2

    — ω — коэффициент, определяемый по формуле:

    ω = 1 + e/h = 1 + 0,045/0,25 = 1,18 ≤ 1,45 условие выполняется

    Несущая способность кладки равна:

    Прочность кладки обеспечена.

    Статья была для Вас полезной?

    Расчётные характеристики расчётные сопротивлениям

    3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.

    3.2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3.

    2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл. 3 с коэффициентом 0,85.

    3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм приведены в табл. 4.

    2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс/см 2 , эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 — 78 и ГОСТ 8462 — 75.

    3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 — 300 мм приведены в табл. 5.

    2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п. 2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 5 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стек в зонах с сухим климатом, 0,5 — в прочих зонах; 0,8 — для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

    3.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200 — 300 мм приведены в табл. 6.

    3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл. 7.

    3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.

    2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5.

    3.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в табл. 9.

    3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
    на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2 — 0,8;
    на растворах марок 4, 10, 25 и выше — соответственно 0,85, 0,9 и 1.
    3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
    3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 — 8, следует умножать на коэффициенты условий работы γс, равные:
    а) 0,8 — для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
    б) 0,6 — для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
    в) 1,1 — для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (γ ≥ 1800 кг/м3);
    0,9 — для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
    0,8 — для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
    0,7 — для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
    г) 1,15 — для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
    д) 0,85 — для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
    е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — на коэффициенты условий работы γс по табл. 33.
    3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
    0,9 при пустотности блоков ≤5 %
    0,5 « « « ≤ 25 «
    0,25 « « « ≤ 45 «
    где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
    Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
    3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
    0,8 — для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
    0,7 — для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
    3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
    0,7 — для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
    0,5 — то же, в прочих зонах;
    0,8 — для кладки внутренних стен.
    Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
    3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.

    2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

    для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия — 1,4;

    для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

    для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

    для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;

    для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 33.

    При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.

    3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.

    3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtb приведены в табл. 12.


    Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению

    Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению

    Рис. 3. Растяжение — кладки при изгибе по перевязанному сечению

    3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
    3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы γcs, приведенные в табл. 13.

    Каменная кладка

    Прочность каменной кладки зависит в основном от прочности камня (кирпича) и раствора. Порядок определения марок кирпича и раствора по результатам их испытаний, а также виды и способы изготовления изучаются в дисциплине «Строительные материалы».

    В настоящем учебнике в дальнейшем рассматривается кладка, выполненная из кирпича, но необходимо иметь в виду, что при применении других каменных материалов расчет выполняется аналогично.

    Для кирпичной кладки чаще всего применяют следующие виды кирпичей: глиняные пластического прессования, глиняные полусухого прессования, силикатные. Как известно из курса «Строительные материалы», они могут быть полнотелыми и пустотелыми, одинарными и полуторными. Для кирпичной кладки чаще применяют цементные и цементно-известковые растворы, в которых известь повышает пластичность раствора, но возможно применение и других растворов.

    Испытание кирпичной кладки выполняют на кирпичных столбиках, диаграмма работы такого кирпичного столбика на сжатие приведена на рис. 2.8.

    В каменной кладке возникают упругие и пластические деформации, что учитывается при расчетах каменных конструкций.

    Расчетные сопротивления сжатию каменной кладки приводятся в табл. 2—9 СНиП П-22-81, они зависят от состава каменной кладки: марок кирпича, камней, блоков и марок раствора, а также от высоты ряда кладки и др. Для кирпичной кладки расчетные сопротивления приведены в табл. 2.10.

    Рис. 2.8. Диаграмма деформаций каменной кладки при сжатии:

    1 — зона упругих деформаций; 2 — зона пластических деформаций; Ru

    временное сопротивление (средний предел прочности сжатию кладки); tg ф = Е модуль упругости (начальный модуль деформации)

    Зависимость между модулем упругости каменной кладки EQ и временным сопротивлением Ru принимается по уравнению

    где а — упругая характеристика каменной кладки. Упругая характеристика каменной кладки используется при расчетах каменных конструкций (табл. 15 СНиП П-22-81). Для кирпичной кладки значения упругой характеристики выборочно приведены в табл. 5.7.

    Извлечение из табл. 2 СНиП 11-22-81

    Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 1 2 мм при высоте ряда кладки 50-1 50 мм на тяжелых растворах

    при марке раствора

    при прочности раствора

    Примечание. Расчетные сопротивления кладки на цементных растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести) и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

    В каменных конструкциях кроме работы на сжатие возможны случаи работы кладки на растяжение, изгиб или срез. Каменная кладка плохо работает на растяжение, при воздействии на нее растягивающих усилий разрушение может происходить по перевязанному сечению или по горизонтальному шву (по неперевязанному сечению). Прочность неперевязанного сечения зависит от прочности раствора. Специально проектировать каменные конструкции, работающие по неперевязанному сечению, запрещено, но подобная работа возникает в каменной кладке при внецентренном сжатии. Несколько лучше каменная кладка работает на растяжение по перевязанному сечению, но, как и работа кладки на изгиб и срез, подобная работа встречается достаточно редко в небольшом числе конструкций (рис. 1, 2, 3 СНиП 11-22-81). Расчетные сопротивления при работе на растяжение, изгиб, срез приводятся в табл. 10, 11, 12 СНиП II-22-81. Ввиду того что подобная работа кирпичной кладки встречается нечасто, соответствующие такой работе схемы и расчетные сопротивления для них в учебнике не приводятся.

    Расчетные сопротивления кладки сжатию следует умножать на коэффициенты условия работы ус. Для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее коэффициент условия работы ус = 0,8. Более подробно см. пп. 3.11, 3.12, 3.13 СНиП П-22-81.

    • 1. Необходимо найти расчетные сопротивления сжатию следующих материалов:
      • • сталь С245 с толщиной проката от 2 до 20 мм;
      • • цельная древесина, брус из сосны 2-го сорта с размерами сечения 20 х 20 см;
      • • кирпичная кладка из кирпича глиняного пластического прессования Ml00 на цементно-известковом растворе М75;
      • • тяжелый бетон класса В20 при стандартных условиях твердения;
      • • стержневая горячекатаная арматура класса А400 диаметром от 6 до 40 мм.
    • 2. Сравнить и оценить расчетные сопротивления сжатию для указанных материалов.

    Находим расчетные сопротивления сжатию:

    • • для стали см. табл. 2.2 (табл. 51*СНиП 11-23-81*): R = 240 МПа;
    • • для бруса см. табл. 2.4 (табл. 3 СНиП Н-25-80): Rc = 15 МПа;
    • • для кирпичной кладки см. табл. 2.10 (табл. 2 СНиП 11-22-81): R= 1,7 МПа;
    • • для бетона см. табл. 2.6 (табл. 5.2 СП 52-101-2003): Rb = = 11,5 МПа;
    • • для стержневой арматуры см. табл. 2.8 (табл. 5.8 СП 52-101- 2003): R= 355 МПа.

    Составим сравнительную таблицу расчетных сопротивлений рассмотренных материалов (табл. 2.11).

    Сравнительная таблица расчетных сопротивлений

    Читать еще:  ППР на каменные работы
    Ссылка на основную публикацию
    ВсеИнструменты
    Adblock
    detector